У једножилним средњенапонским кабловима, оклоп од алуминијумске жице се користи да би се избегли губици вртложних струја и осигурало да кабл може да издржи одређену количину напетости. Јер у стварном раду кабловске инсталације и оклоп и оклоп морају бити уземљени. Већина страних електроенергетских система припада системима класе А, где је неутрална тачка директно уземљена. У таквим системима потребна је велика струја кратког споја уземљења. То јест, у случају кратког споја у каблу, оклоп и оклоп могу да спроведу струју до земље кроз релативно велику струју кратког споја, чиме штите кабл од оштећења. Стога је прорачун струје кратког споја за оклоп од алуминијумске жице неопходна вештина за инжењерско и техничко особље. У стандарду ИЕЦ не постоји формула за израчунавање струје кратког споја оклопа алуминијумске жице, доступни су само оклоп од бакарне траке и оклоп од бакарне жице. Међутим, још увек је могуће израчунати и извести струју кратког споја оклопа од алуминијумске жице на основу ИЕЦ стандарда и других домаћих и страних материјала, и добити тачне податке о струји кратког споја који могу издржати практична испитивања, играјући тако важну улогу у процес истраживања, пројектовања и производње каблова.
Метод прорачуна за називну струју кратког споја било ког дела који носи струју у каблу обично претпоставља да се топлота задржава унутар носеће течности током трајања кратког споја (тј. адијабатског загревања). У ствари, током кратког споја, део топлоте ће се пренети на суседне материјале, што значи да струја кратког споја може бити већа, односно с обзиром на неадијабатски ефекат. Неадијабатска метода је ефикасна током целог процеса кратког споја.
У поређењу са адијабатском методом, коришћење неадијабатске методе за прорачун омогућава значајно повећање струје кратког споја за заштитне слојеве, заштитне слојеве и проводнике мање од 10 мм2 (посебно се користе као заштитне жице).
Прорачун неадијабатске струје кратког споја за оклоп од алуминијумске жице је следећи:
1, Израчунавање фактора корекције с обзиром на неадијабатске ефекте
Због чињенице да је унутрашњост оклопа од алуминијумске жице ПВЦ заштитни слој, док је спољашњост потребно везати нетканом тканином пре екструдирања ПВЦ спољашњег омотача, параметри околног медија треба да узму у обзир само ПВЦ заштитни слој. слој и неткани материјал. У формули, σ 2, σ 3-- специфична топлота медијума око оклопног слоја алуминијумске жице (Ј/Ком3)
Такође: ПВЦ заштитни слој са σ 2=1.7 × 106Ј/Ком3
Влакна од нетканог материјала σ {{0}}.0 × 106Ј/Ком3
Такође: Топлотна отпорност околног медија оклопног слоја алуминијумске жице са ρ 2 и ρ 3 (Ком/В)
ПВЦ заштитни слој ρ {{0}}.0Ком/В
Влакна од нетканог материјала ρ {{0}}.0Ком/В
Ф – Фактор непотпуног контакта с обзиром на термички несавршен контакт између оклопа од алуминијумске жице и околних неметалних материјала, Ф=0.5
σ 1- Специфична топлота заштитног слоја, заштитног слоја или оклопног слоја, Ј/Ком3 алуминијумска жица σ 1=2.5 × 106Ј/Ком3
Заменом свих параметара у прорачуну:
ε=1.158 Неадијабатски коефицијент.
2, формула за израчунавање струје кратког споја у адијабатском процесу:
Међу њима, површина попречног пресека С - кабла, узимајући за пример ИЈВ7212/20кВ1 × 500, С=60 * 2,5 ^ 2 * 0.7854=295мм2
ИАД оклоп од алуминијумске жице штити струју кратког споја
Реципрочни температурни коефицијент, 228
Коначна температура кратког споја θ ф је 250 степени
Почетна температура кратког споја од θ и, θ и=90 степени
Специфични топлотни капацитет проводника на σ ц 20 степени, 2,5 × 106Ј/Ком3
Отпорност проводника на ρ 2020 степени је 2,8264к10-8 Ω. м. Т је време кратког споја (С) узето као 1 секунда.
Затим, адијабатски процес дозвољава струју кратког споја (1 секунда) од 28,87 кА
3, Прорачун струје кратког споја за неадијабатски ефекат
Према горе наведеном процесу израчунавања,
Дозвољена струја кратког споја (1 секунда) за неадијабатске процесе је:=1.158 * 28.87=33.43кА
Из горњих прорачуна се може видети да је неадијабатска струја кратког споја оклопа од алуминијумске жице заправо значајно порасла у поређењу са струјом адијабатског кратког споја. Стандард ИЕЦ949 (1988) је већ претпоставио најгоре услове прорачуна, што значи да је маргина заправо узета у обзир у прорачуну. Наравно, резултат прорачуна називне струје кратког споја је пристрасан у правцу сигурности. Горњи прорачун је у основи још увек заснован на формули прорачуна за заштиту од бакарне жице у стандарду ИЕЦ949 (1988), осим што се околни медијум оклопа од алуминијумске жице разликује од оклопа од бакарне жице, а одговарајући параметри бакарне жице у оригиналне формуле су замењене онима од алуминијумске жице.
Поред тога, на основу иностраног искуства, коначна температура кратког споја металног заштитног слоја може да достигне 350 степени. Из безбедносних разлога, постоје и опције за достизање 300 степени. Да би се побољшао ниво безбедности кинеске електричне мреже, стварни прорачун се заснива на 300 степени. А горњи метални штитови су сви за бакарне траке или бакарне жице. Оклоп од алуминијумске жице треба да се разликује од бакарне заштите јер алуминијум има слабију отпорност на високе температуре од бакра. У стварном прорачуну смо се позвали на коначну температуру кратког споја алуминијумског проводника, израчунату на 250 степени. Ова израчуната струја кратког споја осигурава да оклопљена алуминијумска жица неће имати сигурносних проблема због преоптерећења током стварног кратког споја
